Page 31 - 《含能材料》火工品技术合集 2015~2019
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基 于 二 极 管 电 爆 炸 的 单 触 发 开 关 导 通 机 理                                                               469

            式中
                  1     R 2     R
            ω =      -     , β =
                  LC   4L 2    2L
            式中,ω、β 分别称为阻尼振荡角频率、衰减因子。电流
            放电曲线的周期:

            T =     2π                                  (7)
                  1     R 2
                  LC  -  4L 2
                当放电回路电阻较小时,(7)式可简化为:                            图 8  基于单、双 Schottky 二极管的单触发开关的电流曲线与
                                                                仿真曲线的比较
            T =  2π                                     (8)     Fig. 8  Comparison between the experimental curves and fit
                  1                                             curves of the single shot switches based on the single Schott‐
                  LC                                            ky diode and double Schottky diodes
                在单触发开关电阻、电感和放电回路参数固定的
            情况下,衰减因子、阻尼振荡角频率和放电周期均不会                            4   导通机理与电阻模型

            变,因此上升时间几乎保持不变。由图 7b 可知,当主
            电 压 U 为 1000 V 和 1500 V 时 ,随 着 触 发 电 压 的 升          4.1  二极管电爆炸阶段
                  2
            高,流经主回路的电流 I 的峰值会随之升高,说明触发                              二极管电爆炸阶段又可以分为电子雪崩、Schottky
                                 2
            能量越高,Schottky 结电爆炸后等离子化程度越高,产                       结或 p‐n 结的汽化以及等离子化。当二极管两端加载
            生的等离子体数量也越多,当开关导通时等离子体在                             的电压大于二极管反向击穿电压时,载流子在电场中
                                                                被加速获得动能,进一步使空间电荷区的晶格原子离
            高电场作用下迁移、重排,从而使主回路中的电流 I 更
                                                         2
                                                                子化,产生更多的载流子,因而耗尽层变得越来越宽,
            大。由图 7c 可以看出,在同一主电压 U 下随着绝缘
                                                2
                                                                直至结区被反向击穿,其过程如图 9 所示。
            层 PC 厚度增大,流经单触发开关的电流 I 越小,说明
                                                 2
            单触发开关的电阻随着绝缘层厚度增大而增大。
            3.4  双二极管并联结构对导通性能的影响
                当以两个 Schottky 二极管作为触发元件时,所采集
            到的单触发开关(PC 厚度 35 μm)的电流曲线如图 8 所

            示。为使两个 Schottky 二极管发生同等程度电爆炸,采
            用两个低压电容 C 分别放电。对比基于单个 Schottky
                            1
            二极管的单触发开关的电流曲线,在 0.22 μF/1500 V
            的条件下电流峰值达到了 2218 A,比前者高出 300 A
                                                                图 9  电子雪崩示意图
            左右,并且电流上升陡度大、放电周期短、电流衰减缓
                                                                Fig.9  Schematic diagram of electron avalanche
            慢,说明两个 Schottky 二极管同时发生电爆炸,在单触
            发开关导通时形成了两条等离子体通道,此时单触发                                 以 p‐n 结为例:当电流 I 穿过 p‐n 结时,p‐n 结吸收
                                                                                         1
            开关的电阻比基于单 Schottky 二极管的单触发开关的                       大量的热,从而使结区发生相态变化。热量 Q 可以通
            电阻更小。采用 Mathematica 软件对试验数据进行仿                      过 对 穿 过 二 极 管 的 电 压 U 和 电 流 I 进 行 积 分 计 算
                                                                                         1
                                                                                                  1
            真,假定开关电阻为常数,当基于单、双 Schottky 二极                      而得  [20] :
                                                                     ∫
            管的单触发开关的电阻分别为 200、90 mΩ 时,电流曲                       Q = U ⋅ I ⋅ d t                              (9)
                                                                          1
                                                                       1
            线与拟合曲线基本重合,说明单触发开关的电阻可以                                 p‐n 结温度变化可以由式(10)、(11)计算而得:
            视为常数,并且阻值在毫欧级,也说明采用多个二极管                                  Q
                                                                ΔT =                                       (10)
            并联时,单触发开关的电阻可以按照并联电阻计算公                                   C V
            式进行估算。                                                  以及


            CHINESE JOURNAL OF ENERGETIC MATERIALS              含能材料                2019 年  第 27 卷  第 6 期 (465-472)
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