Page 41 - 《含能之美》2019封面论文
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基 于 SVM 算 法 的 TATB 基 PBX 单 轴 准 静 态 应 力 应 变 关 系
径向基(RBF)核函数。 的特征值,取值如表 2 所示。后一部分用来实现反归
2
(
K (x ,x ) = exp - x - x j ) (5) 一化功能,其中 σ max 为拉伸应力数值的最大值,其值为
/γ
2
i
j
i
11.55 MPa。 σ min 为 压 缩 应 力 数 值 的 最 小 值 ,其 值
式中,γ 为核参数。
为-42.41 MPa。另外,计算中无需考虑量纲,可直接
3.3
应力应变关系式的参数寻优
计算。
确 定 核 函 数 后 ,关 键 问 题 在 于 如 何 确 定 最 佳 的
表 2 应力应变关系式支持向量 x i 取值
(C,γ)组合。对于这一问题,本研究采用较为常用的
Table 2 Selection value for support vector x i of stress‑strain
方法——网格搜索法 (grid search)进行选点,K‑CV
[26]
relationship
[27]
(K‑fold cross validation)方 法 对 选 出 点 的 进 行 验 temperature strain temperature strain
no. no.
o
证,判断其是不是最优点。 / C /% /℃ /%
1 1 1.387 819 1.5217 1.8276
参数搜寻进行两次。第一次寻优的特点是范围广
2 1 1.8329 820 1.5217 1.8381
但精度低,目的是初略确定最优参数组合可能出现的
3 1 1.8395 821 1.5217 1.8475
范围;第二次寻优则在第一次寻优结果的基础上,在缩
小搜索范围的同时增加精度,目的是尽可能精确的寻
815 1.5217 1.7731 1633 2 1.6554
到最优参数。
首先定义两参数的初始搜索范围[2 -10 ,2 ],步长 816 1.5217 1.7885 1634 2 1.6604
10
817 1.5217 1.8037 1635 2 1.9101
为 1,交叉验证的初始化分组数 K 为 3。第二次寻优中
6 10 2 6 818 1.5217 1.8164 - - -
C 搜索范围取[2 ,2 ],γ 搜索范围取[2 ,2 ],搜索步
长为 0.5,交叉验证初始化分组数 K 为 3。得(C,γ)的
4
最佳寻优结果为(724.0773,16)。
3.4 SVM 应力应变关系式 结果与讨论
4.1
确定参数,训练模型,得到如式(6)所示的非线性 测试集构建
应力应变关系式。
为对 SVM 关系式的误差进行量化表达,进而判断
1635 -γ⋅ [T,ε ]-[T,ε ] 2
σ=(( ∑ w e i +b )-1)×( σ max +σ min )-σ min (6) 其 是 否 满 足 工 程 实 践 的 需 求 ,首 先 需 利 用 测 试 集 将
i
i
SVM 关系式在对应温度、应变下的应力值以数值方式
式中,1635 为支持向量总数。γ 为核参数,值为 16。b
输出。测试集样本的构建方法为:以各个温度下的应
i
为偏置,取值为-0.9437。σ 为应力值。w 为支持向 变数值最小值作为首点,以步长 0.005 依次递增,直至
i
量在本构方程中的系数,取值如表 1 所示。[T,ε]为支 覆盖此温度下的应变数值最大值;应力为模型输出值,
持向量,为 1635×2 的矩阵,两列分别代表温度与应变
在测试集中可任意指定。
4.2
表 1 应力应变关系式参数取值表 误差分析
Table 1 The Table for selection value of parameter for 为量化误差,将 SVM 关系式预测值与实验数据置
stress‑strain relationship 于同一坐标系中,依次在相同应变位置进行等距取点。
no. w i no. w i no. w i 计 算 平 均 绝 对 百 分 比 误 差(MAPE)、平 均 绝 对 误 差
1 -724.0773 546 -724.0773 1091 724.0773 (MAD)、相关系数(R),之后更换同温度的另一实验曲
2 724.0773 547 -724.0773 1092 724.0773 线 进 行 相 同 操 作 ,最 后 以 所 求 得 的 平 均 值 作 为 最 终
3 705.6254 548 -724.0773 1093 724.0773 误差。
4 -724.0773 549 -724.0773 1094 724.0773 图 5 为 SVM 应力应变关系式在-40,15,75 ℃处
5 -724.0773 550 -724.0773 1095 724.0773 预测结果与实验结果之间的对比。可发现在所选出的
温度点处,预测曲线与实验曲线之间吻合程度较好,可
543 -139.1491 1088 724.0773 1633 51.0194 描述包括不均匀塑性变形(缩颈)段在内的全部应变范
544 -724.0773 1089 724.0773 1634 724.0773 围,仅在 75 ℃时,受高温影响,PBX 材料的塑性增加使
545 -724.0773 1090 724.0773 1635 -141.4290
原始数据产生了明显波动。
CHINESE JOURNAL OF ENERGETIC MATERIALS 含能材料 2019 年 第 27 卷 第 5 期 (410-416)