摘要:为了研究支化聚叠氮缩水甘油醚（B-GAP）基推进剂的流变特性和固化反应过程，采用流变学研究方法对药浆进行了测试，研究了在50，55，60 ℃和65 ℃下药浆粘度随剪切速率及其模量随时间的变化规律。研究结果表明：B-GAP基推进剂药浆具有剪切变稀特性，属于假塑性非牛顿流体；推进剂药浆固化反应速率随着固化反应的进行而增加，在固化度为0.3时达到最大值，之后反应速率开始减小直至为零；温度对于推进剂固化反应动力学有较大影响，在一定温度范围内，固化反应速率峰值随着温度的升高而增加，储能模量最大值随着温度的升高而减小；基于幂律方程和Arrhenius方程计算得到了B-GAP药浆的本构方程和固化反应动力学方程。

摘要:含能燃速催化剂是近年来固体推进剂领域的热点研究方向。本文从单金属有机框架型、双金属基多功能型、分子负载型和其他新型催化剂等4个方面分类综述了含能燃速催化剂在固体推进剂领域的应用研究进展及发展趋势，指出单金属有机框架型燃速催化剂催化效果较为单一，与其他金属盐复配使用的催化效果更好；双金属基多功能型燃速催化剂催化性能优良，具有潜在的应用前景；分子负载型燃速催化剂尚处于初步探索阶段，其制备和应用成为燃速催化剂的发展方向之一；其他新型含能燃速催化剂还需加强应用研究。提出绿色环保化、高能低感化、纳米化和多功能复合化等是今后研究的重点方向：含重金属的燃速催化剂会对环境造成不利影响，发展绿色环保的燃速催化剂已成为必然趋势；赋予燃速催化剂一定的能量特性可减少对推进剂的能量损失，高能低感化已成为燃速催化剂发展的重要方向；含能燃速催化剂纳米化一直是有效提升催化剂催化活性的有效途径；具备多重功效的燃速催化剂是未来的发展趋势。

摘要:推进剂在燃烧过程中产生的凝聚相团聚是造成能量损失及喷管烧蚀的主要原因之一，推进剂中引入氟被认为是解决团聚的有效途径。为此，研究将氟醇化合物（PFD）引入到端羟基聚醚（HTPE）推进剂，使其通过固化反应接入黏合剂交联网络中，形成基于新型氟碳黏合剂的固体推进剂。采用热重（TG）、激光点火表征加入PFD前后推进剂热分解以及相同点火时间下推进剂燃烧强度的变化，并通过扫描电镜（SEM）、EDS能谱表征推进剂燃面火焰形貌以及燃烧凝聚相产物粒径分布。结果表明，加入PFD后推进剂的失重仍然包含3个主要阶段，但PFD会导致推进剂中RDX分解延后15~20 ℃，且在250 ℃前含氟链段完全分解失重；对比空白推进剂样品，含有PFD的推进剂在相同点火时间下具有更高的燃烧亮度；随着PFD的增加，推进剂样品燃烧火焰的密集程度显著增加，且火焰喷射更为剧烈，推进剂的凝聚相产物平均粒径由添加1%PFD时的5.13 μm逐渐减小至添加5%PFD时的1.04 μm。

摘要:快速发展的增材制造技术为固体推进剂传统浇注成型的柔性化、适应性差等问的解决题提供了有效途径。传统热固性固体推进剂的流平性好，无法逐层沉积成型。因而，为实现热固性固体推进剂的3D打印成型，本研究对其液相组分进行了改性，通过添加少量定型助剂共混改性端羟基聚丁二烯（HTPB），制备得到改性HTPB固体推进剂，并对其的流变特性进行了研究。结果表明，共混改性使黏合剂黏度、表观黏流活化能升高；改性HTPB固体推进剂流变特性符合Herschel-Bulkley方程，且流动性随温度升高而提高；同时，改性HTPB固体推进剂在室温下具有较高储能模量（＞10⁴ Pa）以及较小的损耗角正切（ω＜10 rad·s^-1，G″/G′＜0.5），整体不呈现流动性，且少量定型助剂对推进剂的热分解行为没有产生显著影响，实现了改性HTPB固体推进剂的3D打印成型。

摘要:复合固体推进剂含有固体颗粒较多，传统的有限元分析方法难以准确实现复合固体推进剂在双螺杆挤出过程的仿真模拟。离散单元法（DEM）与计算流体力学（CFD）耦合是一种适合复合固体推进剂生产过程仿真的有效方法，但实现难度很大。基于标定的接触模型参数通过DEM实现了以铝粉和高氯酸铵为主要组分的固体推进剂固体颗粒在双螺杆挤出输送过程的模拟，利用测得液相黏度模型参数通过DEM-CFD耦合计算实现了固体推进剂固体颗粒与液相在双螺杆挤出过程的耦合仿真。结果表明，通过DEM计算得到的固体推进剂固体颗粒在双螺杆中的输送与实验规律相符；对比DEM-CFD耦合仿真与DEM中固体颗粒仿真结果，可见加入了液相的DEM-CFD耦合仿真物料流动性比未添加液相的DEM固体颗粒更好，物料在螺杆输送段的填充率从20%提升到40%，固体颗粒平均输送速度提升150%，螺杆的受力变化不大。

摘要:为了评估甲基肼液体推进剂在生产、贮存、运输以及使用过程中的热安全，借助差示扫描量热法（DSC）研究了甲基肼的热分解特性和热安全性，分别计算了甲基肼的动力学、热力学和热安全性参数，并获得了半径为1 m的球形甲基肼液体推进剂在不同超临界环境温度下的热爆炸延滞期，基于等转化率法使用AKTS软件进一步计算得到了甲基肼的绝热诱导期以及自加速分解温度。结果表明：甲基肼的热分解过程只有一个较强的放热峰，采用Kissinger法和Ozawa法计算得到甲基肼的活化能值分别为159.13 kJ·mol^-1和158.89 kJ·mol^-1，自加速分解温度为451.53 K，热爆炸临界温度为469.55 K，热力学参数活化熵（ΔS≠）、活化焓（ΔH≠）和吉布斯活化自由能（ΔG≠）分别为73.93 J·mol^-1，155.32 kJ·mol^-1和121.46 kJ·mol^-1；使用AKTS软件计算得到8、24 h和168 h绝热诱导期对应的温度分别为429.55，424.05 K和414.95 K；包装质量分别为5，25，50 kg和100 kg时，甲基肼的自加速分解温度依次为415.15，414.15，413.15 K和412.15 K。研究结果为评价甲基肼在生产、储运和使用过程中的热安全性提供了必要的理论基础。

摘要:为研究钝感双基发射药老化迁移过程及影响因素，利用钝感剂的正态分布特性及Fickian第二扩散定律的推论，建立了钝感发射药老化迁移导致钝感剂浓度分布及燃烧性能变化的理论模型。对6种不同硝化甘油（NG）及邻苯二甲酸二丁酯（DBP）含量的发射药进行不同温度下加速老化实验，采用密闭爆发器测试了不同老化时间后发射药的燃烧性能，分析了发射药老化迁移的动力学过程及热力学影响。理论分析表明，钝感球形发射药燃气生成猛度积分值的增长率随老化时间呈现出较好的线性增长模型。密闭爆发器结果表明，6种发射药加速老化后的动态活度最大值升高百分比随老化时间均呈较强的线性关系，与理论研究结果一致。建立的钝感发射药老化迁移热力学方程与试验结果基本吻合，迁移驱动因子对数与温度的倒数呈现出较为明显的线性负相关。发射药中NG与DBP总含量高于15%时，发射药的迁移驱动因子（动态活度最大值的百分比增长速率）更易受温度影响从而加剧钝感剂迁移导致钝感失效；而NG和DBP的总含量不高于15%时，钝感剂迁移导致失效的速率较为缓慢，更有利于发射药贮存后的使用和射击安全。

摘要:提高传统二元铝热剂的反应性能是近年来含能材料领域的研究热点，引入添加剂组成复合铝热剂是一种有效的方法。本文根据添加剂的作用效果及应用领域，将复合铝热剂分为燃料增强型，产气型以及改性剂添加型，综述了复合铝热剂的研究现状及其在有关工程上的应用，进而提出了复合铝热剂新的研究的方向和思路，包括新型合金燃料及合金氢化物的使用和制备、非叠氮类气体发生剂与铝热剂的复合使用、惰性添加剂的种类与添加量的影响、黏结剂在铝热剂表面的包覆技术等。

摘要:采用原位拉伸扫描电镜观察了硝酸酯增塑聚醚（NEPE）推进剂（叠氮缩水甘油醚（GAP）/六硝基六氮杂异伍兹烷（ε-CL-20）推进剂、聚乙二醇（PEG）/奥克托今（β-HMX））推进剂）的拉伸断裂过程，利用反相气相色谱法（IGC）和接触角法研究了推进剂组分间粘附功，并通过分子动力学（MD）模拟计算了粘结剂/炸药复合体系的结合能，表征了黏合剂体系与炸药之间的相互作用强度。结果表明，相同拉伸作用下，GAP/ε-CL-20推进剂首先在大颗粒附近发生“脱湿”，裂缝扩展速度较快，形成裂纹带，伴随黏合剂基体断裂，形成宏观裂纹，应变大于60%后，推进剂发生整体断裂；而PEG/β-HMX推进剂中发生“脱湿”的颗粒附近有黏合剂基体变形形成的胶丝连接，裂缝扩展速度较慢，直至应变大于80%后推进剂发生断裂；GAP基体与ε-CL-20之间的粘附功70.69 mJ·m^-2和结合能259.90 kJ·mol^-1，均低于PEG基体与β-HMX之间的粘附功98.61 mJ·m^-2和结合能335.65 kJ·mol^-1，即GAP基体与ε-CL-20的界面粘结情况较弱，显著影响了GAP/ε-CL-20推进剂的力学性能。

摘要:采用差热分析、差示扫描量热、绝热加速量热等热分析技术研究了四种典型安定剂（二苯胺、N，N′-二甲基-N，N′-二苯脲、3-甲基-1，1-二苯基脲和N-甲基-4-硝基苯胺）对硝化棉热分解行为的影响，获得了不同情况下硝化棉试样的热分解参数。非等温量热法计算结果表明，添加四种典型安定剂后硝化棉的热爆炸临界温度分别提高了0.06，0.82，1.00和1.56 K；绝热加速量热实验显示，安定剂对硝化棉绝热分解初期的温升速率和初始压力影响有限，但使硝化棉的最高温升速率分别降低了0.39，0.64，0.70和0.65 K·min^-1；通过中断回扫实验探究了热历史对硝化棉试样热分解行为的影响。结果表明，四种安定剂热安定性效果明显，虽然硝化棉热分解初期受安定剂的影响较小，但随着热分解反应的进行，硝化棉热分解产物引起的剧烈自催化分解可以通过与安定剂进行快速反应而得到缓解，并降低热历史对硝化棉热分解反应的影响。对比可知，N-甲基-4-硝基苯胺对硝化棉自催化分解的抑制作用最为明显。

摘要:为探究三种不同防老剂N-（1，3-二甲基）丁基-N"-苯基对苯二胺（4020）、N-异丙基-N"-苯基对苯二胺（4010NA）、N-苯基-2-萘胺（D）在丁羟聚氨酯（HTPB-TDI）体系中的防老机理与防老性能优劣，采用量子力学（QM）模拟、分子动力学（MD）模拟、蒙特卡洛（MC）模拟分别对HTPB-TDI体系与各组分的解离自由能、扩散系数、溶度参数与渗透系数进行了计算。结果表明：三种防老剂的解离自由能大小顺序为ΔG_D＞ΔG_4010NA＞ΔG₄₀₂₀，并且均小于HTPB-TDI的最小解离自由能345.63 kJ·mol^-1，说明三种防老剂均能优先与HTPB-TDI中的活性自由基反应并且减缓HTPB-TDI中自由基连锁反应的进行；防老剂4020的扩散系数及其与HTPB-TDI的溶度参数差值最小，说明防老剂4020迁移能力差且与HTPB-TDI相容性好，从而能在HTPB-TDI中稳定均匀存在；氧气在三种丁羟聚氨酯-防老剂体系中的渗透系数大小顺序为P_HTPB-TDI/D＞P_{HTPB-TDI/4010NA}＞P_{HTPB-TDI/4020}，表明防老剂D的阻氧能力最差。综合三种防老剂的化学反应难易程度、迁移性大小、相容性优劣以及氧气的渗透性好坏，可得三种防老剂的防老性能优劣为4020＞4010NA＞D。

摘要:为了研究超临界二氧化碳（SC-CO₂）的注气量、醇酮溶剂比、加工温度、螺杆转速等工艺条件对SC-CO₂辅助发射药代料醋酸纤维素（CA）挤出过程中物料流动性与制品冲击强度的影响，采用在线狭缝流变仪、落锤冲击试验机、扫描电镜等实验方法，对不同的工艺条件下挤出过程中的物料流动性、制品的冲击强度及内部形貌进行了表征。研究结果表明：随着SC-CO₂注气量的增加，物料的挤出流动性得到有效改善，但制品的冲击强度出现了降低：在温度为50 ℃，SC-CO₂/CA注气质量比为0.173%时，螺杆转速为10 r·min^-1时，注气制品的冲击强度（6.32 kJ·m^-2）仅占同条件未注气下冲击强度（11.90 kJ·m^-2）的53.11%；提高螺杆转速可改善制品的冲击强度和制品形貌，螺杆转速为14 r·min^-1时制得的制品冲击强度（7.12 kJ·m^-2）是螺杆转速为6 r·min^-1时制品冲击强度（4.18 kJ·m^-2）的170.33%；制品断裂截面处的扫描电镜结果显示，SC-CO₂辅助挤出的制品中存在较多的泡孔：在温度为50 ℃，SC-CO₂/CA注气质量比由0.173%提高到0.347%时，制品内部的泡孔尺寸均大于2 μm，部分甚至达到15~25 μm。在SC-CO₂辅助发射药代料挤出过程中，提高SC-CO₂的注气量、醇酮溶剂比、加工温度、螺杆转速均能改善物料的流动性，提高螺杆转速能改善制品的冲击强度。

摘要:为了提高高氯酸铵（AP）的热分解性能，采用蒸发诱导自组装的方法制备了Cu₁/Al₂O₃单原子催化剂。采用X射线粉末衍射（XRD）、电感耦合等离子发射光谱（ICP-OES）、透射电镜（TEM）、X射线吸收光谱（XAS）和X射线光电子能谱（XPS）对催化剂形貌和结构进行了表征，并利用差示扫描量热法（DSC）和热重分析法（TG）研究了其对AP热分解性能的影响。结果表明，活性金属铜以Cu—O键形式稳定在载体表面，呈现均匀的单原子分散状态，Cu负载量高达8.7%质量分数；当Cu₁/Al₂O₃单原子催化剂用量为质量分数5%时，AP的高温分解峰温为319 ℃，与纯AP相比提前了85 ℃，催化效果明显优于前驱体Cu（NO₃）₂·3H₂O以及常见的nano-CuO催化剂，表明Cu₁/Al₂O₃单原子催化剂对AP的热分解具有优异的催化作用。

摘要:为实现含能材料1，1''二羟基-5，5联四唑二羟胺盐（TKX-50，又名HATO）在固体推进剂领域的高效应用，运用最小自由能法计算了含TKX-50、CL-20、TKX-50/CL-20的聚叠氨缩水甘油醚（GAP）基固体推进剂能量性能，分析了TKX-50和CL-20复配应用的可行性，预估了TKX-50/CL-20复配推进剂应用效能。结果表明，TKX-50含量增加时，燃烧室中推进剂平均温度（T_c）和燃气平均相对分子质量（）同时下降，理论比冲呈先升后降的变化规律；TKX-50与CL-20相容等级为B，TKX-50/CL-20复配推进剂热稳定性和安全性能良好；TKX-50/CL-20复配推进剂可大幅拓宽配方各组分含量选择范围，理论比冲大于272 s的推进剂中CL-20含量下限仅为纯CL-20推进剂的40%；相同能量水平下，TKX-50/CL-20复配推进剂表现出低成本和低特征信号的特点，具备工程推广应用的潜力。

摘要:为探讨老化高固含量改性双基推进剂（CMDB）的准静态拉伸力学性能，在四种温度（323，293，273，253 K）和不同应变率（3.3×10^-5、3.3×10^-4、3.3×10^-3、3.3×10^-2 s^-1）条件下，开展了CMDB推进剂单轴拉伸实验；对不同老化时间（0，10，20，35，50，65，80，100 d）的CMDB推进剂试样进行了气相色谱实验，研究了CMDB推进剂老化后的力学性能和中定剂含量的变化。结果表明，老化过程中最大伸长率和中定剂含量呈显著下降趋势，可以作为老化后的CMDB推进剂的失效判据。利用时间温度等效原理（TTSP），得到了CMDB推进剂最大抗拉强度主曲线，建立了老化强度主曲线方程，该方程可以在准静态应变率范围内对不同老化时间的CMDB推进剂的最大抗拉强度进行预估。

摘要:为获得准确可靠的复合推进剂凝聚相燃烧产物（CCPs）的理化特性，提出了一种基于微波消解的乙二胺四乙酸（EDTA）滴定法以实现凝聚相燃烧产物全组分定量解析。采用自研凝聚相燃烧产物收集系统获取了四组元推进剂凝聚相燃烧产物，针对活性Al含量对比分析了EDTA滴定法、电感耦合高频等离子体发射光谱法（ICP）、气体容量法及重铬酸钾滴定法等4种方法的测试精度。结果表明，基于微波消解的EDTA滴定法能准确测定复合推进剂凝聚相燃烧产物中的Al、Al₂O₃、AlN、Fe₂O₃和C等组分含量。微波消解能有效溶解包裹在活性Al表面的Al₂O₃壳层，其最优溶液配比参数为V_H3PO4∶V_H2SO4∶V_HNO3=10∶2∶1，温度为240 ℃，时间为150 min。ICP光谱法也能检测凝聚相燃烧产物中的全部组分，精度略低于EDTA滴定法。气体容量法和重铬酸钾滴定法测定凝聚相燃烧产物中活性Al的含量则显著低于EDTA滴定法和ICP光谱法。EDTA滴定法测定活性Al含量最精确，其精度相较气体容量法、重铬酸钾滴定法、ICP光谱法分别提高60%，40%，22%。

摘要:为了研究光控固体推进剂在激光辐照下的可控燃烧特性以及推力性能，采用高速摄影、高精度压力传感器、R型热电偶以及微推力测试平台等装置分别获取了不同激光功率密度下，光控固体推进剂的燃速、点火延迟时间、燃烧室压强、燃烧火焰温度以及微推力等性能参数。结果表明：光控固体推进剂的燃速与燃烧室压强均随激光功率密度的增加而线性升高，与之相反，其点火延迟时间随激光功率密度的增加呈下降趋势。结合热电偶测温曲线，发现光控固体推进剂的燃烧过程主要分为五个区域：预热区、凝聚相区、三相区、气相区以及火焰区，与此同时，在1.343 W·mm^-2的激光功率密度下，推进剂的燃烧火焰温度为1202.3 ℃。光控固体推进剂燃烧状态对于激光功率密度的依赖性对于实现推力的精确控制具有重要意义，通过改变激光功率密度的大小，成功实现了光控固体推进剂的推力控制；随着激光功率密度由0.344 W·mm^-2增加到1.343 W·mm^-2，光控固体推进剂的推力由1.58 mN上升至2.28 mN。

摘要:为了解37孔硝基胍发射药单一装药和混合装药的定容燃烧性能，采用花边形37孔三胍-15发射药为主装药（MC），花边形19孔三胍-15包覆药为辅助装药（B）。通过定容密闭爆发器实验，装填密度为0.20 g·cm^-3，在高温（50 ℃）、常温（20 ℃）、低温（-40 ℃）条件下，研究弧厚对单一主装药燃烧性能的影响以及混合比例对混合装药（MC+B）燃烧性能的影响。结果表明，随温度降低，37孔单一主装药侵蚀燃烧现象越明显，燃烧渐增性越弱，而相同温度下，弧厚越大的主装药，其侵蚀燃烧现象越不明显，燃烧渐增性越强；温度越高，同一混合比例的混合装药ΔL、L_m/L₀值越大，燃烧渐增性越好；相同温度下，混合装药的燃烧渐增性均强于单一主装药，且随着包覆药比例增加，侵蚀燃烧峰逐渐减小，说明包覆药的加入明显地提高了混合装药的渐增性并降低了侵蚀燃烧峰，且在50，20，-40 ℃条件下，混合装药获得较佳燃烧渐增性的混合比例均为7∶3。